Teräsrakennevaraston suunnitteluraportti Tanzan tehdasprojektista Etelä-Manilassa

Tanzan tehdasprojektin - teräsrakennevaraston suunnitteluraportti

 

Tämä raportti esittelee suunnittelun yksityiskohdat, rakenteellisen voima-analyysin, teräsprofiilisuositukset, teräksen kokonaiskulutuksen ja soveltuvuusarvioinnin useilla alueilla Filippiiniläiselle asiakkaalle vuonna 2018 suunnitellulle Tanza Factory Project -teräsrakennevarastolle. Varasto sijaitsee Manilan eteläosassa, Filippiineillä, ja sen suunnittelu noudattaa tarkasti paikallisia kuormitusvaatimuksia. Alla on projektin tärkeimmät parametrit:

Projektin nimi: Tanza Factory Project

Rakennetyyppi: Kevyt teräsrakennevarasto

Kokonaismitat: Pituus (P) 55,6 m × Leveys (L) 72 m × Korkeus (K) 7 m

Ajankohtajärjestely:

Pituussuunta (55,6 m): 10 jänneväliä yhteensä 5 m + 8 × 5,7 m + 5 m

Leveyssuunta (72m): 4 jatkuvaa jänneväliä, kukin 18m

Kotelointijärjestelmä: 0,6 mm:n värillinen teräs yksitiili sekä katto- että seinäpaneeleille

Ovet ja ikkunat:

Pituussuunta (55,6 m): 20 ikkunaa yhteensä, 10 kummallakin puolella

Leveyssuunta (72m): 1 rullakaihtimen ovi jokaiselle neljälle jatkuvalle jännevälille; 2 ikkunaa edessä ja 3 ikkunaa takana kummassakin välissä

Ilmanvaihto: Harjatuulettimet asennettu jokaiseen jänneväliin

 

 

Varaston suunnittelu perustuu Filippiinien kansalliseen rakennekoodiin (NSCP) 2015, osa 1, 7. painos, joka on teräsrakenteiden suunnittelua koskeva ydinspesifikaatio Filippiineillä. Yhdessä Etelä-Manilan ilmastollisten ja geologisten ominaisuuksien kanssa suunnittelussa käytetyt keskeiset kuormitusparametrit ovat seuraavat, mikä varmistaa rakenteen turvallisuuden ja kestävyyden paikallisissa ympäristöolosuhteissa:

Kuollut kuorma (DL):

Katto: 0,15 kN/m² (mukaan lukien 0,6 mm:n värillinen yksitiili, orret ja harjatuulettimet)

Seinät: 0,12 kN/m² (0,6 mm värillinen teräs yksilaatta ja seinäorret)

Teräsrakenteen omapaino{0}}: Laskettu valitun profiilikoon perusteella, ja teräsosien viitearvo on 76,93 kN/m.

Live Load (LL):

Roof Live Load: 1,00 kPa, vastaa NSCP 2015 vaatimuksia teollisuusvarastojen katoille.

Lattian kuormitus: 5,0 kN/m² (varaston alakerrassa yleistavaravarastointi huomioon ottaen)

Tuulikuorma (WL):

Tuulen perusnopeus: 280,00 km/h, laskettu NSCP 2015 tuulikuormitusmääräysten mukaisesti.

Suunniteltu tuulenpaine: P=qh [(gc pf) - (cgpi)], jossa qh on nopeuden paine, gc pf on ulkoinen painekerroin ja cgpi on sisäinen painekerroin.

Tuulikuormituskerroin: Kun otetaan huomioon varaston suorakulmainen muoto ja matala korkeus (7m), muotokertoimeksi on otettu 1,3 ja korkeuden vaihtelukerroin on 1,0 (koska korkeus on alle 10m).

Seisminen kuormitus (SL):

Seisminen vyöhyke: vyöhyke 4 (Etelä-Manila kuuluu keski-korkean seismisen intensiteetin alueelle), seisminen kerroin Z=0.40.

Suunniteltu perusleikkaus: V=cm/rtw, tärkeystekijä I=1.25, vasteen muutoskerroin R=8.50 ja seismiset kertoimet cv=1.50, ca=0.64.

Maaperän tyyppi: SD ja luonnollinen jakso T=ct (hn)³/⁴, missä ct on numeerinen kerroin ja hn on rakennuksen korkeus.

Muut kuormat:

Lumikuorma: Vähäinen (Etelä-Manilassa on trooppinen ilmasto ilman lunta ympäri vuoden), joten sitä ei oteta huomioon suunnittelussa.

Lämpötilakuormitus: Ottaen huomioon paikallisen lämpötila-alueen (25 astetta - 38 astetta), lämpötilan muutos on ±15 astetta ja rakenteessa otetaan käyttöön lämpölaajenemis- ja -kutistumistoimenpiteitä.

Lisäksi suunnittelu on myös Filippiinien kansallisen teräsrakenteiden standardin (PNS 49) ja Filippiinien kansallisen hitsausstandardin (PNS 49-1) mukainen, mikä varmistaa teräskomponenttien ja liitosten laadun.

 

Kuormavaatimusten ja rakenteellisen sijoittelun perusteella varaston kunkin komponentin teräsprofiilikoot määritetään rakennelaskelman ja optimoinnin avulla turvallisuuden ja taloudellisen tehokkuuden perusteella. Käytetty teräs on ASTM A36, jonka myötöraja on=248 MPa, mikä on Filippiinien teräsrakenteiden materiaalin mitoituslujuusvaatimusten mukainen. Erityiset suositukset ovat seuraavat:

3.1 Pääkehys (portaalikehys)

Pääpalkit (jänneväli 18 m, 4 jatkuvaa jänneväliä):

Päätyjännepalkit: H-profiiliteräs H400 × 200 × 8 × 12 (korkeus × leveys × rainan paksuus × laipan paksuus). Tämä osa on valittu kestämään suurempaa taivutusmomenttia päissä, mikä varmistaa riittävän taivutus- ja leikkauskyvyn.

Keskijännepalkit: H{0}}profiili teräs H350×180×7×10. Keskijännevälit kestävät suhteellisen pienempiä taivutusmomentteja, joten teräksen säästämiseksi käytetään hieman pienempiä osia.

Sarakkeet (7 m korkeus, 11 pylvästä pituussuunnassa):

Päätypylväät: H{0}}profiili teräs H300×150×7×10. Päätypilarit kantavat suuremman sivutuulen ja seismisen kuormituksen, joten käytetään kestävämpää osaa.

Keskipylväät: H-profiili teräs H250 × 140 × 6 × 8. Keskipylväät altistuvat pääasiassa pystysuoralle kuormitukselle, joten valitaan suhteellisen kevyt osa.

3.2 Toissijainen rakenne

Kattoorret (järjestetty pituussuunnassa, etäisyys 1,5 m): C-profiiliteräs C160×70×20×2,5. Orret tukevat kattopaneeleja ja on suunniteltu kestämään katon kuollutta ja jännitteistä kuormitusta. Poikkileikkauskoko määräytyy jänteen ja kuorman perusteella ottaen huomioon yleiset kevyiden teräsvarastojen orret.

Seinäorret (asetettu korkeussuunnassa, etäisyys 1,2 m): C-profiiliteräs C140×60×20×2,3. Seinäorret tukevat seinäpaneeleja ja kestävät tuulenpainetta, ja niiden halkaisija on hieman pienempi kuin kattoorret pienemmän jännevälin vuoksi.

Ridge-tuulettimet: Teräsrunko C120 × 50 × 20 × 2,0, sovitettu 0,6 mm:n värillisiin teräspaneeleihin. Jokainen jänneväli on varustettu harjatuulettimella, joka on kevyt eikä lisää merkittävästi rakenteellista kuormitusta.

Kiinnitysjärjestelmä:

Vaakasuora jäykistys (katto ja seinä): Pyöreä teräs φ16, järjestetty 5 m - 5.7 m välein (yhdenmukaisesti pituussuunnassa jännevälin kanssa) rakenteen vaakasuoran jäykkyyden lisäämiseksi.

Pystyjäykistys (pylväs间): Kulmateräs L75×50×5, sijoitettu varaston molempiin päihin ja keskelle kestämään sivuttaista seismistä ja tuulikuormitusta. Yli 5 metrin jännevälissä kaksinkertaista pyöreää terästä (2φ16) käytetään pystyjäykistykseen vakauden varmistamiseksi.

Ovi- ja ikkunakarmit: Neliönmuotoinen teräsputki 80×80×3.0 (rullakaihtimiin) ja 60×40×2.5 (ikkunoihin), mikä varmistaa riittävän lujuuden tukemaan ovien ja ikkunoiden painoja ja kestämään tuulenpainetta.

 

Varaston teräksen kokonaiskulutus lasketaan suositeltujen osien kokojen, komponenttien pituuksien ja teräsmateriaalien painon (78,5 kN/m³ eli 7850 kg/m³) perusteella. Laskelma sisältää päärungon, toissijaisen rakenteen, jäykistysjärjestelmän ja ovi-/ikkunakarmit, ilman värillisten teräspaneelien painoa (0,6 mm väriteräslevy painaa noin 5,88 kg/m², mikä ei kuulu teräsrakenteen painoon). Yksityiskohtainen laskelma on seuraava:

4.1 Kunkin osan teräksen kulutus

Pääpalkit:

Päätypalkit: 2 jänneväliä × 18 m × 64,4 kg/m (paino H400 × 200 × 8 × 12)=2318.4 kg

Keskijännepalkit: 9 jänneväliä × 18 m × 49,9 kg/m (paino H350 × 180 × 7 × 10)=8083.8 kg

Kaukopalkkien kokonaispaino: 2318,4*4 + 8083.8*4=41,608,8 kg

Sarakkeet:

Päätypylväät: 2 pylvästä × 7 m × 42,3 kg/m (paino H300 × 150 × 7 × 10)=592.2 kg

Keskimmäiset pylväät: 9 pylvästä × 7 m × 31,9 kg/m (paino H250 × 140 × 6 × 8)=2009.7 kg

Sarakkeiden kokonaismäärä: (592.2 + 2009.7)*5=13,009,5 kg

Kattoorret: (72 m / 1,5 m) × 55,6 m × 5,1 kg/m (paino C160 × 70 × 20 × 2,5)=48 × 55,6 × 5,1 ≈ 13 499,5 kg

Seinäorret: [(55,6 m × 2 sivua) × (7 m / 1,2 m) + (72 m × 2 sivua) × (7 m / 1,2 m) - 20 ikkunat × 1,5 m × 1,2 m (ikkunapinta-ala, ei sisällä orreja) - 4 rullakaihtimen ovet (cluddo × 3 m) × 3 m 4,3 kg/m (paino C140×60×20×2,3) ≈ 8976,3 kg

Ridge-tuulettimet: 10 jänneväliä × 18 m × 3,2 kg/m (väriteräspaneelin paino C120 × 50 × 20 × 2.0 +)=576 kg

Kiinnitysjärjestelmä:

Vaakasuora tuki: (55,6 m / 5,5 m) × 72 m × 2 (katto + seinä) × 1,58 kg/m (φ16 pyöreän teräksen paino) ≈ 2347,7 kg

Pystyjäykistys: 10 jänneväliä × 7 m × 5,82 kg/m (kulmateräksen paino L75 × 50 × 5) + 4 jänneväli × 7 m × 3,16 kg/m (2x16 pyöreän teräksen paino) ≈ 544,4 kg

Tukijärjestelmän kokonaismäärä: 2347.7 + 544.4=2892.1 kg

Ovien ja ikkunoiden karmit:

Rullaovet: 4 ovea × (3m + 3m) × 7,54 kg/m (80 × 80 × 3,0 neliömäisen teräsputken paino)=180.96 kg

Ikkunat: 20 ikkunaa × (1,5 m + 1.2 m) × 4,71 kg/m (paino 60 × 40 × 2,5 neliöteräsputken)=254.34 kg

Ovien ja ikkunoiden karmit yhteensä: 180.96 + 254.34=435.3 kg

4.2 Teräksen kokonaiskulutus

Yhteenvetona kaikkien komponenttien teräksenkulutus, varaston teräksen kokonaiskulutus on noin: 41,608.8 + 13,009.5 + 13499.5 + 8976.3 + 576 + 2892.1 + 435.3 ≈ 80997,7 kg, eli81 tonnia.

Teräksen yksikkökulutus on noin 80 997,7 kg / (55,6 m × 72 m) ≈ 20,2 kg/m², mikä on alueella 18 - 22 kg/m² kevyissä teräsvarastoissa ilman nosturia, mikä vastaa vastaavien projektien teräksen kulutuksen empiiristä arvoa. Tämä osoittaa, että suunnittelu on taloudellisesti järkevää ja samalla varmistetaan rakenteellinen turvallisuus.

 

Teräsrakennevarasto ottaa käyttöön portaalirunkojärjestelmän, joka on yleinen muoto kevyille teräsvarastoille, joilla on selkeä voimansiirto, yksinkertainen rakenne ja hyvä seisminen suorituskyky. Rakenteellinen voimaanalyysi perustuu Etelä-Manilan kuormitusvaatimuksiin keskittyen päärungon, sivurakenteen ja jäykistysjärjestelmän voimatilanteeseen. Analyysitulokset osoittavat, että rakenne täyttää NSCP 2015:ssä määritellyt lujuus-, jäykkyys- ja vakavuusvaatimukset.

5.1 Pääkehyksen voimaanalyysi (portaalikehys)

Päärunko on varaston ydinkuormaa-kantava komponentti, joka kantaa pääasiassa pystykuormia (kuollut kuorma, jännite) ja vaakakuormia (tuulikuorma, seisminen kuorma). Voimansiirtoreitti on: kattopaneelit → kattoorret → pääpalkit → pilarit → perustus → maa.

Pystykuormat: Pääpalkkiin kohdistuu taivutusmomentteja ja leikkausvoimia katon kuolleen kuorman ja jännitteen vaikutuksesta. Suurin taivutusmomentti esiintyy pääpalkkien keski-jännevälissä ja suurin leikkausvoima palkin-pilarien liitoksissa. Valituilla H-profiiliteräsprofiileilla on riittävä taivutus- ja leikkauskyky kestämään näitä kuormia. Pilarit joutuvat pääosin aksiaaliseen puristukseen ja päätypilareihin kohdistuu myös vaakakuormituksen aiheuttamia osittaisia ​​taivutusmomentteja. Osakoot on optimoitu varmistamaan, että aksiaalinen puristussuhde ja taivutuslujuus vastaavat suunnitteluvaatimuksia.

Vaakasuorat kuormat: Tuulikuorma ja seisminen kuorma vaikuttavat rakenteeseen vaakasuunnassa aiheuttaen sivuttaissiirtymän ja päärungon leikkausvoiman. Portaalirungolla on hyvä sivuttaisjäykkyys ja jäykistysjärjestelmä parantaa edelleen vaakasuuntaista vastustuskykyä. Päätypilarit kantavat suuremman vaakasuuntaisen leikkausvoiman kuin keskipylväät, joten otetaan käyttöön suurempi leikkaus. Palkin-nivelet on suunniteltu jäykiksi liitoksiksi, jotka varmistavat rungon eheyden ja siirtävät tehokkaasti vaakasuuntaiset voimat.

Vakaustarkastus: Päärungon yleinen vakaus ja paikallinen vakaus tarkistetaan. Kokonaisvakavuus varmistetaan jäykistysjärjestelmän järkevällä järjestelyllä ja H-profiiliteräksen (raina ja laippa) paikallinen vakaus varmistetaan valituilla profiilikooilla, jotka täyttävät NSCP 2015:n paikallisen nurjahduksen eston vaatimukset.

5.2 Toissijaisen rakenteen voimaanalyysi

Orret (katto ja seinä): Kattoorret tuetaan yksinkertaisesti pääpalkkeihin, ja niihin kohdistuu pääasiassa taivutusmomentteja katon kuolleen kuorman, elävän kuorman ja tuulikuorman vaikutuksesta. Seinäorret on tuettu pylväiden varaan, pääasiassa tuulenpaineen ja imun alaisina. C-teräsorreilla on hyvä taivutuskyky ja ne ovat kevyitä, mikä kestää tehokkaasti kuormat ja vähentää rakenteen omapainoa.

Jäykistysjärjestelmä: Vaakajäykistystä käytetään kestämään vaakasuoraa tuulta ja seismisiä kuormia pituussuunnassa, mikä varmistaa katon ja seinän vaakasuoran jäykkyyden. Pystyjäykistystä käytetään kestämään vaakasuorat kuormat leveyssuunnassa, mikä estää pilarien sivuttaislomahtamisen. Jäykistysosat altistuvat pääasiassa aksiaaliselle jännitykselle ja puristukselle, ja valituilla pyöreillä teräs- ja kulmateräsprofiileilla on riittävä aksiaalinen lujuus.

Ridge-tuulettimet: Harjatuulettimet on tuettu pääpalkeille ja orreille, pääasiassa omalle kuolleelle ja tuulen kuormitukselle. Kevyt teräsrunkorakenne varmistaa, että päärakenteeseen kohdistuva lisäkuormitus on minimaalinen ja yhteys kattoon on luja, jotta vältytään irtoamiselta voimakkaassa tuulessa.

5.3 Avainvoiman ominaisuudet

Selkeä voimansiirto: Koko rakenteen kuormansiirtopolku on selkeä, kotelointijärjestelmästä sivurakenteeseen, sitten päärunkoon ja lopuksi perustukseen, mikä varmistaa kuormien tehokkaan hajauttamisen ja rakenteen vakaan voimatilan.

Hyvä seisminen suorituskyky: Portaalikehysjärjestelmällä on hyvä taipuisuus, ja jäykistysjärjestelmä parantaa sivuttaisvastuskykyä. Palkkien-jäykät liitokset ja järkevä poikkileikkauksen valinta varmistavat, että rakenne kestää seismisen kuormituksen vyöhykkeellä 4 ja täyttää NSCP 2015:n seismisen suunnittelun vaatimukset.

Tuulenvastus: Rakenne on suunniteltu tuulen perusnopeuden 280 km/h mukaan ja muotokerroin ja korkeuden vaihtelukerroin on valittu järkevästi. Jäykistysjärjestelmä ja jäykät liitokset varmistavat, että rakenteessa on riittävä tuulenpitävyys ja kotelointijärjestelmä (värilliset teräspaneelit) on kiinnitetty tiukasti vaurioiden välttämiseksi kovalla tuulella.

 

Tanza Factory Project -varasto on suunniteltu Etelä-Manilan, Filippiinien, kuormitusvaatimusten perusteella. Arvioidaksemme sen soveltuvuutta muilla alueilla (Chile, Peru, Papua-Uusi-Guinea, Indonesia, Tonga, Uusi-Kaledonia), meidän on verrattava paikallisia kuormitusvaatimuksia (tuulikuorma, seisminen kuorma, lämpötilakuorma jne.) varaston suunnitteluparametreihin sekä analysoitava sopeutumiskyky ja tarvittavat muutokset. Yksityiskohtainen arvio on seuraava:

6.1 Chile

Paikalliset kuormituksen ominaisuudet: Chile sijaitsee korkean seismisen intensiteetin alueella (seisminen vyöhyke 9-10), jolla on voimakkaita maanjäristyksiä. Tuulikuorma on rannikkoalueilla suhteellisen suuri, tuulen perusnopeus on 250-300 km/h. Tuulikuormarakenne noudattaa NCh 432 -standardia. Ilmasto on lauhkea, lämpötilan vaihtelut ±20 astetta, ja Etelä-Chilen lumikuorma on huomioitava (lumikuorman standardiarvo 0,5-1,0 kN/m²).

Soveltuvuusanalyysi:

Seisminen kuormitus: Nykyinen suunnittelu perustuu seismiseen vyöhykkeeseen 4 (Filippiinit), joka on paljon alhaisempi kuin Chilen seisminen intensiteetti. Päärunko ja jäykistysjärjestelmä eivät täytä Chilen korkeita seismisiä vaatimuksia, ja maanjäristysten aikana on olemassa rakennevaurioiden vaara.

Tuulikuorma: Nykyisen mallin tuulen perusnopeus (280 km/h) on yhdenmukainen Chilen rannikkoalueiden tuulen nopeuden kanssa, joten tuulenvastuskapasiteetti on periaatteessa käyttökelpoinen.

Lumikuorma: Nykyisessä suunnittelussa ei oteta huomioon lumikuormaa, mikä ei sovellu Etelä-Chileen. Kattorakennetta ja orreja on vahvistettava kestämään lumikuorma.

Muutosehdotukset: Vahvista päärunkoa (lisää palkkien ja pylväiden poikkileikkauksen kokoa), paranna jäykistysjärjestelmää (lisää tukiosien lukumäärää ja poikkileikkauksen kokoa) seismisen suorituskyvyn parantamiseksi; lisää lumikuormalaskenta ja vahvista kattoorret ja pääpalkit; säädä lämpölaajenemis- ja supistumistoimenpiteitä paikallisten lämpötilamuutosten mukaan.

6.2 Peru

Paikalliset kuormitusominaisuudet: Peru sijaitsee seismisellä vyöhykkeellä (seisminen vyöhyke 7-8), jossa esiintyy usein maanjäristyksiä. Tuulikuorma on kohtalainen, perustuulen nopeudella 200-250 km/h ja tuulikuormituksen suunnittelu noudattaa NTE E.020:2006 tai NTE E.020:2020 standardia. Ilmasto on trooppinen ja subtrooppinen, ilman lumikuormaa ja lämpötilan muutos on ±15 astetta, kuten Filippiineillä.

Soveltuvuusanalyysi:

Seisminen kuormitus: Nykyisen suunnittelun seisminen kapasiteetti (vyöhyke 4) ei riitä Perun seismiseen voimakkuuteen ja rakenne voi vaurioitua voimakkaiden maanjäristysten aikana.

Tuulikuorma: Nykyisen mallin tuulenvastuskyky (280 km/h) on suurempi kuin Perun perustuulen nopeus, joten se on käyttökelpoinen.

Muut kuormat: Lumikuormaa ei tarvita, ja lämpötilakuorma on samanlainen kuin Filippiineillä, joten nykyistä mallia voidaan soveltaa.

Muutosehdotukset: Vahvista päärunkoa ja tukijärjestelmää seismisen suorituskyvyn parantamiseksi Perun seismisen suunnittelustandardien (NTE E.020) mukaisesti; tuuli- ja lämpötilakuormitukseen ei tarvita suuria muutoksia.

6.3 Papua-Uusi-Guinea

Paikalliset kuormituksen ominaisuudet: Papua-Uusi-Guinea sijaitsee korkean seismisen intensiteetin alueella (seisminen vyöhyke 8-9), jolla on usein maanjäristyksiä. Tuulikuorma on suuri erityisesti rannikkoalueilla, tuulen perusnopeudella 220-280 km/h. Tuulen ja seismisen kuormituksen suunnittelu noudattaa Papua-Uusi-Guinea-standardia yleisen rakennesuunnittelun ja kuormituksen osalta. Ilmasto on trooppinen, sataa runsaasti, ei lumikuormaa ja lämpötilan muutos on ±10 astetta.

Soveltuvuusanalyysi:

Seisminen kuormitus: Nykyisen suunnittelun seisminen kapasiteetti on riittämätön, ja päärunkoa ja tukijärjestelmää on vahvistettava.

Tuulikuorma: Nykyisen suunnittelun tuulenvastuskyky (280 km/h) soveltuu periaatteessa rannikkoalueille, mutta katto- ja seinäliitokset on vahvistettava kestämään rankkoja sateita ja voimakasta tuulta.

Sadekuorma: Nykyinen rakenne ei ota huomioon suurta sadekuormaa, joten katon viemäröintijärjestelmä on optimoitava veden kertymisen estämiseksi.

Muutosehdotukset: Vahvista päärunkoa ja tukijärjestelmää seismisen suorituskyvyn parantamiseksi; vahvistaa katto-/seinäpaneelien ja orien välistä yhteyttä kestämään rankkasadetta ja voimakasta tuulta; optimoi katon viemäröintijärjestelmä (lisää viemäriputkien määrää) veden kertymisen välttämiseksi.

6.4 Indonesia

Paikalliset kuormitusominaisuudet: Indonesia sijaitsee "tulirenkaassa", jolla on korkea seisminen intensiteetti (seisminen vyöhyke 7-9). Tuulikuorma on kohtalainen, tuulen perusnopeus on 200-250 km/h. Suunnittelu noudattaa Indonesian kansallista standardia (SNI), mukaan lukien SNI 1729 (rakenneterässuunnittelu), SNI 1727 (minimimitoituskuormat) ja SNI 1726 (seismiset suunnitteluvaatimukset). Ilmasto on trooppinen, ilman lumikuormaa ja lämpötilan muutos on ±15 astetta, kuten Filippiineillä. Lisäksi Indonesia on altis taifuunille, joten tuulikuormitusta on harkittava kokonaisvaltaisesti.

Soveltuvuusanalyysi:

Seisminen kuormitus: Nykyisen suunnittelun seisminen kapasiteetti (vyöhyke 4) ei riitä Indonesian seismiseen voimakkuuteen, erityisesti alueilla, joilla on korkea seisminen aktiivisuus.

Tuulikuorma: Nykyisen mallin tuulenvastuskyky (280 km/h) on korkeampi kuin Indonesian perustuulen nopeus, joten sitä voidaan soveltaa useimmilla alueilla, mutta sitä on vahvistettava taifuuni{1}}alttiilla alueilla.

Muut kuormat: Lumikuormaa ei tarvita, ja lämpötilakuorma on samanlainen kuin Filippiineillä, joten nykyistä mallia voidaan soveltaa.

Muutosehdotukset: Vahvista päärunkoa ja tukijärjestelmää SNI 1726:n mukaisesti seismisen suorituskyvyn parantamiseksi; Vahvista katto- ja seinäliitokset taifuuni{1}}alttiilla alueilla vaurioiden välttämiseksi; Varmista, että suunnittelu on SNI 1729- ja SNI 1727 -standardien mukainen.

6,5 Tonga

Paikalliset kuormituksen ominaisuudet: Tonga sijaitsee korkean seismisen intensiteetin alueella (seisminen vyöhyke 8-9), jolla on usein maanjäristyksiä. Nykyinen Tongan kansallinen rakennusmääräys käyttää suunnittelussa "Z"-arvoa 0,4 g (vastaa PGA:ta kivessä 1/500 APE:lle), ja on suositeltavaa nostaa "Z" arvoon 0,70 g. Tuulikuorma on suuri (rannikkoalueet), tuulen perusnopeus on 230-280 km/h. Ilmasto on trooppinen, ilman lumikuormaa ja lämpötilan muutos on ±12 astetta. Tongan teräsrakenteet käyttävät usein kuumavalssattua profiiliterästä (Q345B/Q355) päärunkoon, samalla tavalla kuin nykyisen suunnittelun ASTM A36 -teräs.

Soveltuvuusanalyysi:

Seisminen kuormitus: Nykyisen suunnittelun seisminen kapasiteetti on riittämätön, ja päärunkoa ja tukijärjestelmää on vahvistettava, jotta se saavuttaisi suositellun "Z"-arvon 0,70 g.

Tuulikuorma: Nykyisen suunnittelun tuulenvastuskapasiteetti (280 km/h) soveltuu Tongan rannikkoalueille.

Muut kuormat: Lumikuormaa ei tarvita, ja lämpötilakuorma on samanlainen kuin Filippiineillä, joten nykyistä mallia voidaan soveltaa.

Muutosehdotukset: Vahvista päärunkoa ja tukijärjestelmää vastaamaan Tongan kansallisen rakennusmääräysten seismisen suunnittelun vaatimuksia (nosta Z-arvo 0,70 grammaan); vahvistaa perustaa sopeutuakseen paikallisiin geologisiin olosuhteisiin; varmistaa, että teräsmateriaali täyttää paikalliset teräsrakenteiden laatustandardit Tongassa.

6.6 Uusi-Kaledonia

Paikalliset kuormitusominaisuudet: Uusi-Kaledonia sijaitsee kohtalaisen seismisen intensiteetin alueella (seisminen vyöhyke 6-7), jossa on satunnaisia ​​maanjäristyksiä. Tuulikuorma on kohtalainen, tuulen perusnopeus on 180-220 km/h. Ilmasto on trooppinen, ilman lumikuormaa ja lämpötilan muutos on ±15 astetta. Suunnittelu noudattaa ranskalaisia ​​ja paikallisia rakennusmääräyksiä, ja kuormitusvaatimukset ovat samanlaiset kuin trooppisilla alueilla.

Soveltuvuusanalyysi:

Seisminen kuormitus: Nykyisen suunnittelun seisminen kapasiteetti (vyöhyke 4) on hieman riittämätön, mutta ero on pieni. Pienet muutokset jäykistysjärjestelmään voivat täyttää vaatimukset.

Tuulikuorma: Nykyisen mallin tuulenvastuskyky (280 km/h) on suurempi kuin Uuden-Kaledonian perustuulen nopeus, joten se on täysin käyttökelpoinen.

Muut kuormat: Lumikuormaa ei tarvita, ja lämpötilakuorma on samanlainen kuin Filippiineillä, joten nykyistä mallia voidaan soveltaa.

Muutosehdotukset: Vahvista tukijärjestelmää asianmukaisesti seismisen suorituskyvyn parantamiseksi paikallisten seismisen suunnittelustandardien mukaisesti; tuuli- ja lämpötilakuormitukseen ei tarvita suuria muutoksia; varmistaa, että suunnittelu on ranskalaisten ja paikallisten rakennusmääräysten mukainen.

 

Tanza Factory Projectin teräsrakennevarasto on suunniteltu tiukasti kuormitusvaatimusten mukaisesti Etelä-Manilassa, Filippiineillä. Suositellut teräsprofiilikoot ovat kohtuulliset, teräksen kokonaiskulutus noin 32,9 tonnia (teräksen yksikkökulutus 8,3 kg/m²) ja rakennevoima on selkeä, mikä täyttää NSCP 2015:n lujuus-, jäykkyys- ja vakausvaatimukset. Rakenteella on hyvä tuulenkestävyys ja seisminen suorituskyky, mikä sopii Etelä-Manilan paikalliseen ympäristöön.

Muilla alueilla nykyisen mallin soveltuvuus vaihtelee:
Uusi-Kaledonia: Soveltuvimmat, vain vähäiset muutokset jäykistysjärjestelmään tarvitaan.Peru ja Indonesia: Kohtalainen käyttökelpoisuus, pääasiassa on vahvistettava rakenteen seismista suorituskykyä.Papua-Uusi-Guinea ja Tonga: Vähemmän sovellettavissa, on vahvistettava seismistä suorituskykyä, optimoitava katon kuivatuskyky (Papua-Uusi-Guinea) ja vahvistettava perustaa, vahvistettava lunta (Tonga). laajennus- ja supistustoimenpiteet.

Yleisesti ottaen nykyistä rakennetta voidaan mukauttaa muille alueille kohdistetuilla muokkauksilla, jotka keskittyvät pääasiassa seismisen kestävyyden, lumikuorman (jos sovellettavissa) ja tuulikuormankestävyyden (tarvittaessa) säätämiseen paikallisten kuormitusvaatimusten täyttämiseksi ja rakenteen turvallisuuden ja kestävyyden varmistamiseksi.